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磁选机铝端盖钻模孔分度时是将磁选机铝端盖钻模中心与圆形工作台中心用销轴按间隙配合进行定位的，所产生的偏差范围为0.025-0.089mm，取最大值0.089mm;同时圆形工作台的最小分度单位值到2，所以认为由角度产生的偏差:△角度一20。
2026
根据磁选机铝端盖的结构特征，为钻16一X14联结孔设计的钻模为盖板式钻模(与轴承套联结的孔钻模省略)，结构如图所示。盖板式钻模无需另外夹具体，使用时可直接盖在端盖体上进行钻孔。
2026
通过对磁选机铝端盖的加工工艺进行分析，设计出适用于磁选机铝端盖联结孔钻孔的盖板式钻模，通过对钻模钻孔精度的分析，证实了应用钻模钻孔，能够满足精度要求。
2026
参数分析基于验证模型，为了进一步研究设计参数对铝法兰节点承载性能的影响，选取铝法兰板厚度、加劲板厚度、螺杆直径和圆管壁厚4个因素展开有限元参数分析。铝法兰板厚度在原试件参数基础上，改变铝法兰板厚度后得到的荷载一位移曲线如图所示。
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铝法兰焊缝采用ER-4043型焊条，焊丝特征强度天为150 MPa，弹性模量E为52. 5 GPa，泊松比拜为0. 3。如图采用模型和SteinHardt建议定义铝合金构件本构关系;采用带屈服平台三折线等向强化模型模拟钢材本构关系;螺栓采用直接强化三折线等向强化模型。
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FLl和FL3试件铝法兰板荷载一应变曲线如图所示。可以看出，FL1试件铝法兰板加载初期处于弹性阶段，随着荷载不断增大，铝法兰板中部测点Pl-2先屈服，随后Pl-1和P1-3屈服。
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铝法兰节点极限荷载和极限位移随螺栓数变化规律如图所示，可以看出，螺栓数由4增加至6时，极限荷载由288.8kN增大至546.9kN，增幅达89.4%，极限位移由41.56mm降至25.70mm,降幅为38.2%;螺栓数由6增加至8时，极限荷载由546.9kN增大至648.5kN，增幅为18.6%。
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铝法兰节点荷载一位移曲线如图所示。可以看出，荷载一位移曲线大体上可以分为3段，即弹性阶段、弹塑性阶段和破坏阶段。加载初期(荷载小于极限荷载30%)，铝法兰板、加劲板、焊缝、螺栓均处于弹性阶段，铝法兰节点整体亦处于弹性阶段，荷载一位移曲线呈线性增长趋势，不同试件荷载一位移曲线斜率差异不大。
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铝法兰节点典型破坏模式。从7个试件破坏模式来看，试件的破坏大体上可分为3大类:第1类为铝合金加劲板与法兰板焊缝断裂;第2类为铝法兰板和铝管连接焊缝及热影响区处发生断裂，法兰板轻微变形，铝管脱落;第3类为铝法兰板出现大变形并进人塑性。
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考虑铝法兰板厚度、螺栓数和螺栓边距参数，共设计7个铝合金铝法兰节点铝法兰试件进行轴向拉伸试验。钢铝法兰各部件采用双面角焊缝连接，焊缝采用E43型焊条。
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围绕钢铝法兰近年来也开展了大量研究工作。开展了圆钢管铝法兰节点分别在单调、低循环和高循环载荷下的疲劳试验，得到了节点初始刚度、应力分布规律等力学性能。
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为探究钢一铝合金混合式门架铝法兰节点抗拉承载性能，考虑铝法兰板厚度、螺栓数和螺栓边距参数设计了7个足尺铝法兰试件，首先通过轴向拉伸试验研究铝法兰节点破坏模式以及承载能力变化规律。
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软固结磨粒气压砂轮铝基体主要是通过磨粒与工件接触并发生相对运动来实现材料的去除，其工作时氖芰η榭霰冉细丛印Ｆ股奥致粱遄詈蠹庸さ男手饕芷股奥致粱逑卵沽考捌淠诓砍淦沽Γ股奥致粱寤宀闹室约坝牍ぜ哟サ募薪堑纫蛩氐挠跋臁�
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利用密炼机制备气压砂轮铝基体所需的复合材料，利用一个专用的模具制备气压砂轮铝基体。本文选用邵氏硬度40 HA的橡胶作为复合材料的基体，参照GB/T 528 2009《硫化橡胶或热塑性橡胶拉伸应力应变性能的测定》中的规定制成哑铃状试样，在试验机上进行拉伸实验。
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提出了一种通过添加天丝短纤维，提高气压砂轮铝基体力学性能的新方法。运用有限元软件，仿真分析了不同纤维质量分数的气压砂轮对模具表面光整加工时的应力及应变变化情况，验证了随着短纤维质量分数增大，气压砂轮铝基体的仿形能力越好，其材料去除能力也越强。
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